JB/T 6054--2001 前 言 本标准是对JB/T6054---1992&冷挤压件 工艺编制原则》的修订。修订时，对原标准作了编辑性修 改，并对以下内容进行修改。 1.将公式注成公式(1)与公式(2)，并说明计算最大变形程度由公式（1)决定，计算最小变形程度由 公式（2)决定。 2.表1中加注当量含碳量的意义及相邻变形程度的碳钢材料，可采用插人法求得。 本标准实施之日起同时代替JB/T6054--1992。 本标准的附录A是提示的附录。 本标准由全国锻压标准化技术委员会提出并归口。 本标准起草单位：.上海交通大学。 本标准主要起草人：彰颖红、赵震、吴公明。 本标准于1992年5月首次发布，本次是第一次修订。 157 中华人民共和国机械行业标准 JB/T 6054 --2001 冷挤压件 工艺编制原则 代替JB/T6054-1992 Technological design principle for cold forging part 1范围 本标准规定了冷挤压件的工艺编制原则，包括工艺方案、变形工序、主要工艺参数、毛坏制备和所需 设备的选择。 本标准适用于黑色金属和有色金属。 引用标准 2 下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。本标准出版时，所示版本均 为有效。所有标准都会被修订.使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。 GB/T8541—1997 锻压术语 JB/T6541-1993冷挤压件形状和结构要素 3代号 2α—正挤压凹模人口角，（）； β---反挤压凸模锥顶角，（"）； L.冷挤压件毛坏长度，mm; D-冷挤压件毛坏直径，mm; P一-冷挤压挤压力，MN； p一冷挤压单位挤压力，kN/mm； D,—-冷挤压件外径，mm; d,一一冷挤压件内径，mm； F。-冷挤压件变形前横截面面积，mm； F1一一冷挤压件变形后横截面面积，mm； }---断面减缩率，%； F-F. × 100% Er F. [e]一许用变形程度，%； R-挤压比； F. R F 4编制原则 4.1冷挤压变形方式 冷挤压变形方式基本可分为正挤压、反挤压、复合挤压及镦挤复合挤压。对于挤压件，可以是其中 中国机械工业联合会2001-06·04批准 2001-10-01实施 158 JB/T6054—2001 种或多种的组合。 4.2冷挤压工艺方案的确定 4.2.1冷挤压件单次变形量应在许用变形程度[e]范围内。 4.2.2反挤压件除遵循4.2.1条原则外，还须满足JB/T65411993中第4.2、4.3条的要求。 4.2.3正挤压件毛坏应满足L/D<5。 4.2.4复合挤压许用变形程度按单向挤压计算，其值可以适当超过单纯正挤压或单纯反挤的许用变 形程度。 4.2.5镦挤复合挤压件一次成形时，镦粗变形抗力应大于挤压变形抗力。镦粗部分毛坏的长径比 1../D.2.5. 4.2.6超过许用变形程度的冷挤压件，可以通过增加工步来实现。 4.2.7有特殊性能要求的冷挤压件，在T艺编制中应予考虑。 4.2.8冷挤压件的生产还可以与其他加工方法组合实现。 冷挤压变形工步框图见图1。 一 图1冷挤压变形1.步框图 4.3冷挤压变形T序编制原则 4.3.1冷挤压变形工序设计关键取决于冷挤压材料的变形抗力及经济的模具寿命。 4.3.2冷挤压变形工序设计必须考虑冷挤压件的尺寸精度、形状复杂程度和表面质量。尽可能通过增 加变形工步来省略中间软化及表面处理工序。 4.3.3冷挤压变形T序必须选择合理的毛坏软化处理及表面润滑处理。 4.3.4冷挤压变形工序必须考虑冷挤压模具的设计、制造、寿命、成本等因素。 4.3.5冷挤压变形工序制订尽可能考患实现生产机械化和自动化。 4.4冷挤压工艺参数主要确定原则 4.4.1变形程度的确定 159 JB/T6054—2001 4.4.1.1各种材料的许用变形程度见表1。 表1冷挤压许用变形程度 [er.% 材 正挤压 反挤乐 纯铝 98 08 铝镁合金，紫铜无氧铜 95 90 硬铝、黄铜、镁 70 65 碳素钢（含碳量0.15%） 70 65 含碳量或当量含碳量0.2% 60 65 含碳量或当量含碳量0.43% SS 60 马氏体不锈钢 50 60 奥氏体不锈钢 45 50 注 当甚含碳量为低合金结构钢中的合金元素折算成（的含量。 2碳钢二者中间之值采用插人法。 黑色金属反挤压的许用变形程度：当毛坏高径比L./D=1，单位挤压力达到2500N/mm*时，可以 按毛坏退火硬度HB，由式（1)计算最大许用变形程度，式（2)计算最小许用变形程度。 Em250）max=(55~60）+3.2160HB (%) (J) Ef(250)min=(55~60)-- 4.46V160HB (%) 2） 4.4.1.2反挤压最佳变形程度e在40%～60%范围内。 4.4.1.3正挤压变形程度应根据挤压件截面积大小合理选用，当截面积小时，[e门值可选大些，反之， 则选小些。 4.4.1.4多1位冷挤压时，各工位的变形程度应尽量均勾分布。 4.4.1.5大批量冷挤压件生产时，所选用的e值应适当偏小。 4.4.2变形力的确定原则 在实际应用中，通常采用诺模图确定变形力。黑色金属三种主要挤压方式变形力的诺模图见图2、 图3、图4.示例见附录A， 4.4.2.1复合挤压件的挤压力计算，在一端封闭的条件下，可按大的变形程度计算挤压力 4.4.2.2镦挤件的变形力，按粗的最大截面进行计算。 4.5冷挤压件毛坏制备原则 4.5.1挤压件毛坏可根据冷挤压件形状及技术经济要求选用板材、摔材、线材。 4.5.2材料可采用热轧材或冷拔材。下料可采用锯切、切削、剪切及蓝脆冲切等方法。热轧材采用冲切 下料应增加去毛刺、整形工序。 4.5.3棒材采用剪切下料，一般下料长径比1/D。≥1.0。 4.5.4 毛坏直径D。应小于剪切凹模内径0.05~0.20mm。 4.5.5 5毛坏应经软化处理及润滑处理。 4.6冷挤压设备的选择原则 冷挤压设备主要为机械压力机、液压机及冷挤压机，在有条件时应优先选用冷挤压机。选用的冷挤 压设备应满足下列要求： 4.6.1采用机械压力机，设备的力-行程曲线及能量应满足冷挤压件成形的力·行程曲线及变形功的要 求。 160 JB/T 6054---2001 4.6.2挤压设备须具有较好的刚性和滑块导向精度。 4.6.3挤压设备应有项出装置， 最大单位挤压力PN/mm" 200 1500 0 1000 500 5 ④ 段大单位挤力P(2α=180；L/D 最大挤压力P MN 2500 1500 N/mm 100 2000 1500 （当凹模入模角 0001 500 R= Fo/ F. 5. 5 mm 25 60 ttitt DI 10 0.4 0.5 0.6 0.65 0.7 0.75 0.8 0.825 0.85 5(=(Fa -/>/Fs 注： 变形前挤压毛坏应经软化处理 变形前毛还成经表间处理及润滑处理， 2 3 变形速度的影响可不计 图2钢质实心件正挤压冷挤压力诺模图 161 JB/T 60542001 N/mm 3000 2500 140 120 2000 100 "G/7 1500 最大单位挤压力P（当 60IB 1000 500 最大单位挤乐力P（当L/D。±1时） 4.5 2. 5 5. 5 6. 5 R= Fa/F, mm 凸棋直径d，mm 90 ? 16 70. MN 65 60+ 最大挤压力P, 5 12 50- 45~ 10 50 35 40 +30 ←25 20 50 15 *401 + 10 10 ~30年 +5~ -20 0 0. 7 0. 75 0.80.825 00.20.50.6 6,= (P。--F,)/Fa 1. 1 1. 0 系数 0.8 0. 9 = 0.4 Lo/Do 0. 7 注： 1变形前挤压毛坏应经软化处理 2变形前毛坏应经表面处理及润滑处理 3变形速度的影响可不计， 图3钢质反挤压件冷挤压力诺模图 162 JB/T6054-2001 1. 5 1.0 0. 6 还料长径比Le/D。 WE/N 2250 2α= 120°) 2000 1750 最大单位挤压力 1500° (Lo/D,=1.0. 1250 1750 R Fo / F: ② 2500 1000 最大单位挤压力P，N/mm2 mm2 1800 20 1600 25 1400 34 36 8F 40 42 44 46 48 ? 11 3 毛球置径D。 最大挤压力MN 工件外轻D1 注： 变形前挤压毛坏应经软化处理， 2变形前毛坏应经表面处理及润滑处理。 变形速度的影响可不计。 3 图4 钢质空心件正挤压冷挤压力诺模图 163